CHAPITRE III : TRANSPORT SÉDIMENTAIRE ET MORPHODYNAMIQUE
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 


R
a
a
h
z
z
h
a
C
C









…(III.4)
La concentration de référence Ca est définie à la limite de la sous-couche de charriage
(typiquement, a~2D50) et R, le nombre de Rouse, est défini par :
*
ku
w
R
s

…(III.5)
Le taux de transport en suspension peut ensuite être calculé en intégrant le flux des
concentrations sur toute la colonne d’eau, de z = a, épaisseur de la sous-couche de
charriage, jusqu'à la surface libre (z = h) :


h
a
s
dz
z
U
z
C
Q
)
(
)
(
…(III.6)
U(z) est donné par le profil logarithmique des vitesses
4. Critères d’entraînement
Pour une même valeur du courant, les particules fines sont plus facilement mises en
mouvement puis transportées préférentiellement en suspension, tandis que les particules
grossières sont transportées par charriage sur le fond.
5. Contrainte critique d’entraînement
La contrainte critique d'entraînement est, par définition, la valeur limite de la contrainte de
frottement en deçà de laquelle les particules au repos restent immobiles. La valeur de la
contrainte critique augmente avec la taille des particules. Cette propriété est mise en
évidence sur le diagramme de Shields. La contrainte critique d’entraînement, noté cr
 , varie
en fonction du nombre de Reynolds particulaire Re, défini par :
v
D
u
/
Re
50
*

…(III.7)
u* étant la vitesse de frottement et v , la viscosité du fluide.
Le nombre de Shields critique est approximativement constant ( cr
 ~ 0.05) ; la contrainte
critique d’entraînement augmente donc linéairement avec le diamètre des particules. Le
paramètre de Shields critique peut aussi être relié au diamètre adimensionnel D*. On peut
utiliser par exemple une formule proposée par Soulsby (1997) et recommandée pour des
particules fines :




*
*
020
.
0
exp
1
055
.
0
2
.
1
1
30
.
0
D
D
cr






…(III.8)