Chapitre 02 : Méthodes de dimensionnement des fondations sur pieu chargé horizontalement
30
50
50
18
6
Y
A
Y
Y
A
c
c


( )
(
)
50
50
5
.
0
6
0625
.
0
411
.
0
6
5
.
0
Y
A
Y
P
Y
P
A
P
P
c
ult
ult
c
ult
−








−
−
=
(I.39)
4) Établir la dernière portion de la courbe P-Y, qui représente une droite par l’équation
suivante :
50
18 Y
A
Y
c

( )
c
ult
ult
c
ult
A
P
P
A
P
P
75
.
0
411
.
0
6
5
.
0
5
.
0
−
−
=
(I.40)
La figure 18 est représentée le cas d’intersection entre les courbes P-Y. Cependant, il peut ne
pas y avoir une intersection d’une équation avec les autres.
Figure 17:Caractéristique de la courbe P-y pour un
chargement statique dans l’argile raide au-dessous
de la nappe phréatique (Reese, Cox et Koop (1975))
Figure 18:le paramètre empirique en
fonction (Reese, Cox et Koop (1975))
1.6.3.4 Méthode de Sullivan, Reese et Fenske (1980) :
Sullivan et Al. (1980)ont proposé une approche unifiée pour le développement des courbes
P-Y dans les argiles. Cette méthode est basée sur les critères d’argile molle proposés par
Matlock (1970) et les critères d’argile raide proposés par Reese et al (1975), et par les essais
de chargement latéral.
Cette méthode permet de déterminer les courbes de réaction P-Y pour tous les types d’argile
sous chargement statique. Le calcul de la résistance ultime d’une argile se fait par les
équations recommandées par Sullivan et Al. La valeur retenue est celle étant le plus petit
nombre issu l’une des équations :
z
C
Bz
B
C
P
a
a
ult
833
.
0
'
2
+
+
=

(I.41)
z
C
B
C
P
u
u
ult
5
.
0
3
+
=
(I.42)
B
C
P
u
ult
9
=
(I.43)
50
Y est le déplacement pour lequel 50 % de ult
P est mobilisé et calculé selon l’équation
suivante :