Chapitre V
Performance Hydraulique
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𝐪 ∗ =
𝐪
𝒅 ∗
𝟐 √𝐠𝒅 𝟑
= 𝟒. 𝟏 × í µí¿í µí¿Ž
−𝟒 ((𝐝 ∗
𝐑 𝐜
𝐇 𝐦𝐨
)
−𝟐.𝟗
La formule dérivée de Goda (2009) :
𝐪
√𝐠𝐇 𝐦𝐨
𝟑
= 𝐞𝐱𝐩 (−𝐀 − 𝐁
𝐑 𝐜
𝐇 𝐦𝐨
)
𝑨 = 𝐀 𝟎 𝐭𝐚𝐧𝐡 [(𝟎. 𝟗𝟓𝟔 + 𝟒. 𝟒𝟒 𝒕𝒂𝒏𝜽) × (
𝒉
𝐇 𝐦𝐨
+ 𝟏. 𝟐𝟒𝟐
− 𝟐. 𝟎𝟑𝟐 𝒕𝒂𝒏
𝟎.𝟐𝟓 𝜽)]
𝑩 = 𝐁 𝟎 𝐭𝐚𝐧𝐡 [(𝟎. 𝟖𝟐𝟐 − 𝟐. 𝟐𝟐 𝒕𝒂𝒏𝜽) × (
𝒉
𝐇 𝐦𝐨
+ 𝟎. 𝟓𝟕𝟖 − 𝟐. 𝟐𝟐 𝐭𝐚𝐧 𝜽)]
Pour :𝟎 ≤ 𝐜𝐨𝐭𝛂 ≤ 𝟕
𝐀 𝟎 = 𝟑. 𝟒 − 𝟎. 𝟕𝟑𝟒 𝐜𝐨𝐭𝛂 + 𝟎. 𝟐𝟑𝟗 í µí°œí µí°¨í µí°í µí¿
− 𝟎. 𝟎𝟏𝟔𝟐 í µí°œí µí°¨í µí°í µí¿‘ 𝛂
𝐁 𝟎 = 𝟐. 𝟑 − 𝟎. 𝟓 𝐜𝐨𝐭𝛂 + 𝟎. 𝟏𝟓 í µí°œí µí°¨í µí°í µí¿
− 𝟎. 𝟎𝟏𝟏 í µí°œí µí°¨í µí°í µí¿‘ 𝛂
Van der Meer et Bruce (2014) :
Digue verticale composite avec une pente du fond et
une crête : (𝐑 𝐜 > 𝟎. 𝟗𝟏𝐇 𝐦𝐨 )
𝐪
√𝐠𝐇 𝐦𝐨
𝟑
= 𝟎. 𝟐𝐞𝐱𝐩 (−𝟒. 𝟑
𝐑 𝐜
𝐇 𝐦𝐨
)
𝐑 𝐜 ∶ Franc-bord de la crête de l'ouvrage.
A et B : Fonctions de la pente du fond marin, de la
pente de la digue /de la structure et de la Profondeur
relative du pied (
í µí𝐇 𝐦𝐨
).
V.4.4. Résultats de calcul du débit de franchissement des vagues sur les digues
verticale
Les résultats de calcul obtenus du débit de franchissement des vagues sur la digue verticale
Mustapha du port d’Alger sont présentés dans le Tableau V-16. Ces résultats indiquent que, pour
tous les scénarios considérés, des quantités de franchissements très faibles ont été observés. Cela
suggère que du point de vue structurel, cette digue verticale assure la protection de la zone derrière
la structure et peut résister aux franchissements. Elle présente peu de risques pour sa stabilité face
aux forces hydrauliques de la mer.