Chapitre III
Etude de cas
Et les valeurs sont : N 1 =7 ;N 2 =11 ;N 3 =16 d’où N m = N 1 +N 2 +N 3 =27
Le calcule sera effectué pour la couche de sable dont la densité est γd=1.6t/m
3 surmonté par
un remblai de 1.00m d’épaisseur de densité γ=1.80t/m
3 .
1- La contrainte effective : σ’ v0 = 1.80 × 1.00 + 7.45×0.6 = 6.27t/m
2
2- La contrainte total : σ v =1.80 × 1.00 + 7.45×1.60 =13.72t/m
2
3- Le coefficient réducteur r d =1-0.00765×745=0.94
4- La contrainte de cisaillement induite par le séisme CSR
a max : accélération maximale en surface = A x coefficient d’amplification
A : accélération au rocher tiré du tableau 4.1 page 26 RPA99/version 2003.
A=0.3
CSR=τ av / σ’ 0 =0.65(a max /g)( σ 0 / σ’ 0) r d = 0.65×(0.30g/g)(13.72/6.27) ×0.94 = 0.40
5- Correction des facteurs des valeurs des essais SPT
(N 1 ) 60 = N m C N C E C B C R C S = 27 ×(10/6.27)
0.5 =27.1.24 = 34.09
Lorsque les valeurs de (N 1 ) 60 sont supérieures à 30,on peut s’attendtre à ce qu’il n y ait aucun
risque de liquéfaction et le facteur de sécurité est élevé.
Sondage N°02
Nous considérerons les résultats du SPT obtenus au niveau du sondage N°2 à la profond
8.55-9.00 m et les valeurs sont :N 1 =6 ;N 2 =9 et N 3 =11 d’où N m = N 2 +N 3 = 20.
Le calcule sera effectué pour la couche de sable dont la densité est γ=1.80 t/m
3
1- La contrainte effective : σ’ v0 = 1.8 . 1.10 + 7.90 .0.60 = 6.72t/m
2
2- La contrainte total : σ v = 1.8 .1.10 + 7.90 .1.60 = 14.62 t/m
2
3- Le coefficient réducteur r d = 1- 0.00765 . 7.90 = 0.93
4- La contrainte de cisaillement induite par le séisme CSR
a max : accélération maximale en surface = Ax coefficient d’amplification
A : accélération au rocher tiré du tableau 4.1 page 26rpa99/version 2003.
A=0.3
CSR=τ av / σ’ 0 = 0.65 (a max /g)( σ 0 / σ’ 0 )r d =0.65 . (0.30g/g)(14.62/6.72). 0.93 =0.39
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Etude de cas
Et les valeurs sont : N 1 =7 ;N 2 =11 ;N 3 =16 d’où N m = N 1 +N 2 +N 3 =27
Le calcule sera effectué pour la couche de sable dont la densité est γd=1.6t/m
3 surmonté par
un remblai de 1.00m d’épaisseur de densité γ=1.80t/m
3 .
1- La contrainte effective : σ’ v0 = 1.80 × 1.00 + 7.45×0.6 = 6.27t/m
2
2- La contrainte total : σ v =1.80 × 1.00 + 7.45×1.60 =13.72t/m
2
3- Le coefficient réducteur r d =1-0.00765×745=0.94
4- La contrainte de cisaillement induite par le séisme CSR
a max : accélération maximale en surface = A x coefficient d’amplification
A : accélération au rocher tiré du tableau 4.1 page 26 RPA99/version 2003.
A=0.3
CSR=τ av / σ’ 0 =0.65(a max /g)( σ 0 / σ’ 0) r d = 0.65×(0.30g/g)(13.72/6.27) ×0.94 = 0.40
5- Correction des facteurs des valeurs des essais SPT
(N 1 ) 60 = N m C N C E C B C R C S = 27 ×(10/6.27)
0.5 =27.1.24 = 34.09
Lorsque les valeurs de (N 1 ) 60 sont supérieures à 30,on peut s’attendtre à ce qu’il n y ait aucun
risque de liquéfaction et le facteur de sécurité est élevé.
Sondage N°02
Nous considérerons les résultats du SPT obtenus au niveau du sondage N°2 à la profond
8.55-9.00 m et les valeurs sont :N 1 =6 ;N 2 =9 et N 3 =11 d’où N m = N 2 +N 3 = 20.
Le calcule sera effectué pour la couche de sable dont la densité est γ=1.80 t/m
3
1- La contrainte effective : σ’ v0 = 1.8 . 1.10 + 7.90 .0.60 = 6.72t/m
2
2- La contrainte total : σ v = 1.8 .1.10 + 7.90 .1.60 = 14.62 t/m
2
3- Le coefficient réducteur r d = 1- 0.00765 . 7.90 = 0.93
4- La contrainte de cisaillement induite par le séisme CSR
a max : accélération maximale en surface = Ax coefficient d’amplification
A : accélération au rocher tiré du tableau 4.1 page 26rpa99/version 2003.
A=0.3
CSR=τ av / σ’ 0 = 0.65 (a max /g)( σ 0 / σ’ 0 )r d =0.65 . (0.30g/g)(14.62/6.72). 0.93 =0.39
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